ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵

意大利ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵现货供应

意大利ATOS阿托斯PFED-43070/036-1DVF泵现货供应，PFE型定量叶片泵为高性能工业用泵，具有以下显著特点：可靠性高，易于维修 ；工作寿命长，可循环使用超过106次。产品名称：多联泵
产品介绍：Atos PFE型定量泵芯式叶片泵，具有高性能、低噪音、
　　　　　多用途及长寿命。
产品性能：3种基本形式
　　　　　泵芯*互
　　　　　13种排量从16至150毫升/转
　　　　　压力从210至300bar
　　　　　安装方式符合ISO和SAE标准
意大利阿托斯ATOS齿轮

ATOS叶片泵  

低噪声，

适用液压油或合成液

设计和制造技术高

使用范围广

可通过ATEX认证的防爆型油泵

PFEX2-51150/51150/3DV 23 ATOS PFEX2-51150/51129/3DV 23 ATOS 阿托斯叶片泵

PFEX2-42045/31022/3DT 21 ATOS PFEX2-31036/31022/1DT ATOS PFED-54150/085/3DWO 21 ATOS PFED-54150/085/1SVO 21 ATOS 阿托斯叶片泵  

PFED-54150/070/3DVO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-54129/029/1DWG 21 ATOS PFED-54110/056/3DWB 21 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-54110/056/1DUO 21 ATOSPFED-54110/029/1DUO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-54110/029/1DTO 21 ATOS  PFED-54090/070/3DUF 21 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-54090/070/1DVO 21 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-54090/070/1DUO 21 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43070/044/1DVO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43070/044/1DUO 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43070/016/1DUO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43056/016/1DTO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43045/044/1DVO 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43045/044/1DTO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43045/028/1DTO 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43037/022/1DVO 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43037/016/3SUO 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43037/016/1DTA ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43029/028/1DVO 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43029/016/1SWO ATOS 阿托斯叶片泵

PFED-43029/016/1DWO 20 ATOS 阿托斯叶片泵 PFE-52110/3DT 31 ATOS 阿托斯叶片泵

本公司主做部分品牌：ATOS阿托斯HAWE哈威HAWE哈威HAWE哈威

burkert宝德，Rexroth力士乐,HYDAC贺德克，GRAS,SENSIT ,Carlo Gavazzi佳乐 ；EGE；HAWE哈威 , NASON 纳森， VICKERS威格士, 派克PARKER ,ATOS阿托斯，TOPWORX, Camozzi 康茂胜, microsonic, 杰弗伦GEFRAN,SUN,  MAC,,SICK施克 ,ASCO阿斯卡, HBM BAUMER 堡盟宝盟MOOG穆格,

BANNER邦纳 ,UE,  SUN , NUMATICS纽曼蒂克,ROSS , COAX,  HEIDENHAIN海德汉  ，JUMO 久茂,E+ H恩德斯豪斯, FESTO费斯托, NORGREN诺冠, IFM 易福门，P+ F倍加福, PILZ皮尔兹 ,Siemens西门子,  EMP ,TWK,

DESTACO迪斯泰克 , Fairchild仙童,NOVOTECHNIK , VEGA,，Hengstler亨士乐，KUBLER库伯勒,THALES,豪斯派克Honsberg, ELADOS ,Stäubli史陶比Bieri尔，大金，SMC丰兴CKD等

PFE-52090/3DT 31 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51150/3DV ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51150/1DT ATOS 阿托斯叶片泵 ATOS叶片泵,PFED-43070/036,

PFE-51129/1DT ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51110/3DT 23 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51110/1DU 23 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51110/1DT 23 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51090/1DU ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-51090/1DT 23 PFE-42070/7DV ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-42070/3DW 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-42070/3DU ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-42070/3DT 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-42056/3DU 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-42045/3DW 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41085/1DW 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41085/1DT 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41070/2DV 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41070/2DT 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41070/1DV 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41070/1DT ATOS 阿托斯叶片泵 ATOS叶片泵,PFED-43070/036,

PFE-41056/1DW 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41056/1DV 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41056/1DU 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41056/1DT ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41045/1DW 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-41045/1DU 20 ATOS 阿托斯叶片泵

ATOS液压油缸的修复工艺：

1、用氧-乙炔火焰烤划伤部位（掌握温度，避免表面火），将常渗金属表面的油烤出来，烤到没有火花四溅。

2、将划伤部位用角磨机表面理，打磨深度1毫米以上，并沿导轨打磨出沟槽，是燕尾槽。划伤两端钻孔加深，改变受力情况。

3、用脱脂棉蘸丙酮或无水乙醇将表面清洗干净。

4、金属修复材料涂抹到划伤表面；*层要薄，要均匀且全部覆盖划伤面，以确保材料与金属表面的粘接，再将材料涂至整个修复部位后反复按压，确保材料填实并达到所需厚度，使之比导轨表面略高。

5、材料在24℃下*达到各项性能需要24小时，为了节省时间，可以通过卤钨灯提高温度，温度每提升11℃，固化时间就会缩短一半，*固化温度70℃。

6、材料固化后，用细磨石或刮刀，将高出导轨表面的材料修复平整，施工完毕。

ATOS液压油缸的修复注意事项

为了确保设备的正常工作运行，必须保证：

1、严格、谨慎安装；

2、清洗设备存留的油灰及杂质；

3、更润滑油，完善设备润滑系统；

4、更挡霄器，确保有效的清理导轨上的铁屑。

设备只有在正确的维护和保养后才可以延长设备的寿命。

ATOS液压油缸是将液压能转变为机械能的、做直线往复运动（或摆动运动）的液压执行元件。它结构简单、工作可靠。用它来实现往复运动时，可免去减速装置，并且没有传动间隙，运动平稳，因此在各种机械的液压系统中得到广泛应用。液压缸输出力和活塞有效面积及其两边的压差成正比；液压缸基本上由缸筒和缸盖、活塞和活塞杆、密封装置、缓冲装置与排气装置组成。缓冲装置与排气装置视具体应用场合而定，其他装置则*。

ATOS液压油缸是液压系统中将液压能转为机械能的执行元件。其故障可基本归纳为液压缸误动作、无力推动负载以及活塞滑移或爬行等。由于液压缸出现故障而导致设备停机的现象屡见不鲜，因此，应重视液压缸的故障诊断与使用维护工作。

PFE-41045/1DT ATOS 阿托斯叶片泵 ATOS叶片泵,PFED-43070/036,

PFE-41037/1DU 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-32036/3DT ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-32028/3DV 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31044/1DU 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31044/1DT 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31036/1DW ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31036/1DV 20 ATOS 阿托斯叶片泵 ATOS叶片泵,PFED-43070/036,阿托斯叶片泵

PFE-31036/1DU 20 ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31036/1DT ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31028/1DV ATOS 阿托斯叶片泵 ATOS叶片泵,PFED-43070/036,

PFE-31028/1DU ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31028/1DT ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31022/1DW ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31022/1DU ATOS 阿托斯叶片泵

PFE-31022/1DT ATOS 阿托斯叶片泵 ATOS叶片泵,PFED-43070/036,

PFE-31016/1DU ATOS 阿托斯叶片泵

ATOS叶片泵,PFED-43070/036,阿托斯叶片泵

比例减压阀 RZGO-A-010/32
比例减压阀 RZGO-A-010/100
比例减压阀 RZGO-A-010/210

比例减压阀 RZGO-AE-033/210/I
比例减压阀 RZGO-AES-PS-010/210/I
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-010/100
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-010/100/I
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-010/100/I
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-033/100
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-033/100/I
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-033/210
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-033/210
比例减压阀 RZGO-TERS-PS-033/210/I

防爆比例阀 RZGA-A-010/100/PA-M/7
防爆比例阀 RZGA-A-010/210/PA-M 24DC
防爆比例阀 RZGA-A-033/80/M/7
防爆比例阀 RZGA-A-033/80/PA-GK/7
防爆比例阀 RZGA-A-010/100/PA-M/7
防爆比例阀 RZGA/M-A-010/210/M

溢流阀 AGAM-10/100
溢流阀 AGAM-10/210
溢流阀 AGAM-10/210/V
溢流阀 AGAM-10/210/V
溢流阀 AGAM-10/350/24
溢流阀 AGAM-10/10/100 DC24V

溢流阀 AGAM-10/20/350/100-I
溢流阀 AGAM-10/21/350/210-IX230AC
溢流阀 AGAM-20/10/210-IX24DC
溢流阀 AGAM-20/10/210 24DC
溢流阀 AGAM-20/10/210 24DC
溢流阀 AGAM-20/210
溢流阀 AGAM-20/350
溢流阀 AGAM-20/350/V
溢流阀 AGAM-20/10/350 IX24D
溢流阀 AGAM-20/10/350/N-I X24DC
溢流阀 AGAM-20/10/350/PA-M-AOM DC24
溢流阀 AGAM-20/11/100/V-IX24DC
溢流阀 AGAM-20/22/100/100/V-IX24DC
溢流阀 AGAM-30/12/50/V  
溢流阀 AGAM-32/10/210  24DC
溢流阀 AGAM-32/20/210/V IX230AC

顺序阀 AGISR-32/350
顺序阀 AGISR-32/350
卸荷阀 AGIU-10/50/WG

卸荷阀 AGIU-20/10/210  24DC
卸荷阀 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷阀 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷阀 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷阀 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷阀 AGIU-20/10/350-X24DC
卸荷阀 AGIU-32/10/100/V-IX230/50AC
卸荷阀 AGIU-32/10/100/V-IX230AC
卸荷阀 AGIU-32/10/100/V-IX230AC
减压阀 AGIR-10/50
减压阀 AGIR-10/100
减压阀 AGIR-10/210
减压阀 AGIR-10/210/V

防爆阀 AGMZA-A-32/180/PA-M

比例溢流阀 AGMZO-A-10/210
比例溢流阀 AGMZO-A-10/210
比例溢流阀 AGMZO-A-10/315 HT
比例溢流阀 AGMZO-A-10/315
比例溢流阀 AGMZ0-A-20/315
比例溢流阀 AGMZO-A-20/100/Y
比例溢流阀 AGMZO-A-20/100/Y
比例溢流阀 AGMZO-AE-10/210/I
比例溢流阀 AGMZO-AE-10/210/I
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210/I
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/210/I
比例溢流阀 AGMZO-TERS-10/210/E/I
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/315/I
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/315/Y
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-10/315/Y
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-20/315
比例溢流阀 AGMZO-TERS-PS-20/315/Y

单向阀 AGRL-10
单向阀 AGRL-10/2
单向阀 AGRL-20
单向阀 AGRL-32
单向阀 AGRLE-10
单向阀 AGRLE-20 41
节流阀 AQFR-10
节流阀 AQFR-15
节流阀 AQFR-25
节流阀 AQFR-32

溢流阀 ARE-06/50/VS
溢流阀 ARE-06/50/VS

方向阀 DH-0111
方向阀 DH-0113
方向阀 DH-0113
方向阀 DH-0114
方向阀 DH-0144
方向阀 DH-0144/C
方向阀 DH-0231/2
方向阀 DH-0431/2/A
方向阀 DH-0831/2

防爆阀 DHA-0631/2/M 24DC
防爆阀 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆阀 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆阀 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆阀 DHA-0631/2/A/WP/M 24DC
防爆阀 DHA/0631/2/7-M24DC  24/BT
防爆阀 DHA/0631/2/7-M24DC
防爆阀 DHA-0631/2/PA-M
防爆阀 DHA-0631/2/PA-M
防爆阀 DHA-0631/2/PA-M/7 24DC
防爆阀 DHA-0631/2/M/7 24DC
防爆阀 DHA-0631/2/7/PA-M 21 24DC

防爆阀 DHA-0631/2P/A7M 21
防爆阀 DHA/M-0631/2/PA-M  24DC
防爆阀 DHA/UL-0631/2/A/NPT  24DC
防爆阀 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆阀 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆阀 DHA-0632/2/A/M 24DC
防爆阀 DHA-0711/M 24DC
防爆阀 DHA-0711/M/7 24DC
防爆阀 DHA-0711/M/7 24DC
防爆阀 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆阀 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆阀 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆阀 DHA-0711/MV/M 24DC
防爆阀 DHA-0711/PA/-GK  24DC
防爆阀 DHA-0713/M 22
防爆阀 DHA-0713/7M 21
防爆阀 DHA-0713P/PA-M
防爆阀 DHA-0751/2/M 24DC

ATOS插装阀系统故障分析及理方法

系统在使用过程中发现许多问题，如锥阀反向泄漏大，锥口密封不严，阀套变形，阀芯易磨损和被卡，基本插件密封易切，装卸困难，控制盖板上梭阀密封不严，不能保证主阀芯在无信时可靠地于关闭状态而造成系统内泄，执行机构位置不稳定等。造成这些问题的主要原因是加工精度达不到要求，材质热理不过关。

该系统在使用过程中还曾出现步进梁下降时向阀块内有异常撞击声，阀架剧烈振动，同时伴有尖叫声，步进梁只能断续下降，且速度很慢。对比例阀3个测压点测试，M1p,M3p点压力在正常范围内，但M2p压力值在2.0～5.0MPa摆动。然而，比例阀给定电压和反馈电压测试值都在设定的参数范围内，未发现异常。再将逻辑锥阀1控制盖板泄油口P拆开观察，步进梁下降时，泄油口应立即泄油，但当M2p压力值波动时，泄油口也断续泄油。据此可判断逻辑锥阀1阀芯存在内泄，动平衡不稳定而造成故障。从解体情况也发现，逻辑锥阀1基本插件阀芯严重磨损，阀芯锥面与阀套接触面直径增大。

逻辑锥阀基体插件。其功能是通过控制盖板上的电磁铁M2得失电来实现逻辑锥阀的启闭。当M2失电时，逻辑锥阀阀芯在控制油和主阀芯弹簧作用下关闭，阻止压力油从油口B进入油口A。当M2得电时，控制油被堵，主阀芯弹簧油腔Ap压力油经电磁阀泄回油箱。这时如果油口B、A压力油作用在主阀芯上的水平力能克服弹簧力和弹簧油腔Ap的背压时，主阀芯就开启，油口B的压力油进入油口A。步进梁上升时，逻辑锥阀关闭；步进梁下降时，锥阀开启，所以可从逻辑锥阀开启状态的静力平衡条件来分析故障原因。

阀开启时，如略去阀芯自重、摩擦力和液动力影响，作用在锥阀阀芯的力平衡方程式为：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA为油口B、A压力值；PX为弹簧油腔背压值；K为主阀芯弹簧刚度；L为主阀弹簧的预压缩量；δ为主阀开口度；AA、AB为油口A、B有效作用面积；AAP为弹簧油腔AP有效作用面积。

由（1）式可看出，主阀芯的开口度与主油口B、A压力值及其有效作用面积、弹簧油腔背压等有关。对于预先制定好的基本插件，主阀芯弹簧刚度和预压缩量不变。所以，当阀芯与阀套由于阀芯磨损而造成油口B压力油进入弹簧油腔AP时，PX增大，使主阀芯开口度δ变小。当阀套配有小锥面磨损，造成油口B、A有效作用面积分配发生变化，即AA值增大，AB值减少。但PA为系统背压，相对于PB的压力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，导致阀芯向右移动，阀芯开口度减小，这时油口B压力升高，阀芯向左移动。这样，阀芯在阀套内的反复振荡过程引起过流压力变化不均而产生尖叫声和振动。机加工和装配上的原因可造成阀芯和阀套沿轴线方向配合间隙不等，产生不平衡的径向液动力，如果该力不平衡，阀芯移动时将产生很大的摩擦阻力，使阀芯移动困难。因此，在阀芯表面开有平衡槽，如果阀芯表面磨损，平衡槽会失去作用而造成阀芯故障。另外，油封长度过长，向时产生困油冲击，也是不可忽视的原因。

逻辑锥阀故障原因有：

（1）阀芯磨损造成内泄平衡槽失去作用；

（2）进出油口有效作用面积分配变化造成基本插件开启压力降低；

（3）机加工和装配水平达不到技术要求。

故障理

从现场解体情况看，阀芯表面单面磨损，阀芯与阀套接触面几乎到zui大径，即油口B有效作用面积几乎不存在。所以理该阀故障首先必须把油口B有效作用面积恢复为设定值。从图2可以看出，在阀套内有一小锥面，可将其缩短，这样AB将增大，但机加工较困难，测量不方便。所以在实际理过程中没有采用此方法。在实际理过程中，将阀芯制成双锥面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接触面直径为37.5mm，可基本达到设定值。

通过对ATOS插装阀阀芯的改进，消除了故障。由于采用了双锥面阀芯，使油口A、B有效作用面积分布在2个不同的锥面上，且在锥面磨损时，有效面积互不干涉，提高了阀的可靠性。

ATOS液压油缸的修复工艺：

1、用氧-乙炔火焰烤划伤部位（掌握温度，避免表面火），将常渗金属表面的油烤出来，烤到没有火花四溅。

2、将划伤部位用角磨机表面理，打磨深度1毫米以上，并沿导轨打磨出沟槽，是燕尾槽。划伤两端钻孔加深，改变受力情况。

3、用脱脂棉蘸丙酮或无水乙醇将表面清洗干净。

4、金属修复材料涂抹到划伤表面；*层要薄，要均匀且全部覆盖划伤面，以确保材料与金属表面的粘接，再将材料涂至整个修复部位后反复按压，确保材料填实并达到所需厚度，使之比导轨表面略高。

5、材料在24℃下*达到各项性能需要24小时，为了节省时间，可以通过卤钨灯提高温度，温度每提升11℃，固化时间就会缩短一半，*固化温度70℃。

6、材料固化后，用细磨石或刮刀，将高出导轨表面的材料修复平整，施工完毕。

ATOS液压油缸的修复注意事项

为了确保设备的正常工作运行，必须保证：

1、严格、谨慎安装；

2、清洗设备存留的油灰及杂质；

3、更润滑油，完善设备润滑系统；

4、更挡霄器，确保有效的清理导轨上的铁屑。

设备只有在正确的维护和保养后才可以延长设备的寿命。

电磁向阀 DHI-0610  110AC
电磁向阀 DHI-0610  110AC
电磁向阀 DHI-0611/WP 24DC +SP667
电磁向阀 DHI-0613 24DC
电磁向阀 DHI-0630/2 230AC
电磁向阀 SDHI-0631/2 23
电磁向阀 SDHI-0631/2/A
电磁向阀 DHI-0631/2/A/PE  230AC
电磁向阀 DHI-0631/2/A/PE  230AC
电磁向阀 SDHI-0631/2 230AC
电磁向阀 SDHI-0631/2 230AC
电磁向阀 SDHI-0631/2 220DC

电磁向阀 SDHI-0639/0 230AC
电磁向阀 SDHI-0639/0 24DC

电磁向阀 DHI-0713P 24DC
电磁向阀 DHI-0713 /WG  110AC
电磁向阀 DHI-0713 /WG  230AC
电磁向阀 DHI-0713/WG  110AC

电磁向阀 DHI-0751/2 110DC
电磁向阀 DHI-0751/2/WP  24DC
电磁向阀 DHI-0751/2/WP 24DC
电磁向阀 DHI-0751/2P/WP24
电磁向阀 DHU-0610/L3-X24DC
电磁向阀 DHU-0610/1/L3  24DC
电磁向阀 DHU-0610/1/L3  24DC
电磁向阀 DHU-0630/2-X24DC
电磁向阀 DHU-0630/2  24DC
电磁向阀 DHU-0631/2 18
电磁向阀 DHU-0631/2 DC24
电磁向阀 DHU-0631/2 24DC
电磁向阀 DHU-0631/2/A
电磁向阀 DHU-0631/2/A
电磁向阀 DHU-0631/2/A
电磁向阀 DHU-0631/2-X 220DC
电磁方向阀 DHU-0631/2/FC 20
电磁向阀 DHU-0631/2/FC 24DC
电磁向阀 DHU-0631/2/FC 24DC
电磁方向阀 DHU-0631/WP 24DC
电磁方向阀 DHU-0632/2/A  24DC

ATOS插装阀系统故障分析及理方法

系统在使用过程中发现许多问题，如锥阀反向泄漏大，锥口密封不严，阀套变形，阀芯易磨损和被卡，基本插件密封易切，装卸困难，控制盖板上梭阀密封不严，不能保证主阀芯在无信时可靠地于关闭状态而造成系统内泄，执行机构位置不稳定等。造成这些问题的主要原因是加工精度达不到要求，材质热理不过关。

该系统在使用过程中还曾出现步进梁下降时向阀块内有异常撞击声，阀架剧烈振动，同时伴有尖叫声，步进梁只能断续下降，且速度很慢。对比例阀3个测压点测试，M1p,M3p点压力在正常范围内，但M2p压力值在2.0～5.0MPa摆动。然而，比例阀给定电压和反馈电压测试值都在设定的参数范围内，未发现异常。再将逻辑锥阀1控制盖板泄油口P拆开观察，步进梁下降时，泄油口应立即泄油，但当M2p压力值波动时，泄油口也断续泄油。据此可判断逻辑锥阀1阀芯存在内泄，动平衡不稳定而造成故障。从解体情况也发现，逻辑锥阀1基本插件阀芯严重磨损，阀芯锥面与阀套接触面直径增大。

逻辑锥阀基体插件。其功能是通过控制盖板上的电磁铁M2得失电来实现逻辑锥阀的启闭。当M2失电时，逻辑锥阀阀芯在控制油和主阀芯弹簧作用下关闭，阻止压力油从油口B进入油口A。当M2得电时，控制油被堵，主阀芯弹簧油腔Ap压力油经电磁阀泄回油箱。这时如果油口B、A压力油作用在主阀芯上的水平力能克服弹簧力和弹簧油腔Ap的背压时，主阀芯就开启，油口B的压力油进入油口A。步进梁上升时，逻辑锥阀关闭；步进梁下降时，锥阀开启，所以可从逻辑锥阀开启状态的静力平衡条件来分析故障原因。

阀开启时，如略去阀芯自重、摩擦力和液动力影响，作用在锥阀阀芯的力平衡方程式为：PBAB+PAAA=K(L+δ)+PXAAP整理得：（1）式中，PB、PA为油口B、A压力值；PX为弹簧油腔背压值；K为主阀芯弹簧刚度；L为主阀弹簧的预压缩量；δ为主阀开口度；AA、AB为油口A、B有效作用面积；AAP为弹簧油腔AP有效作用面积。

由（1）式可看出，主阀芯的开口度与主油口B、A压力值及其有效作用面积、弹簧油腔背压等有关。对于预先制定好的基本插件，主阀芯弹簧刚度和预压缩量不变。所以，当阀芯与阀套由于阀芯磨损而造成油口B压力油进入弹簧油腔AP时，PX增大，使主阀芯开口度δ变小。当阀套配有小锥面磨损，造成油口B、A有效作用面积分配发生变化，即AA值增大，AB值减少。但PA为系统背压，相对于PB的压力值很小，所以PBAB和PAAA不能平衡，导致阀芯向右移动，阀芯开口度减小，这时油口B压力升高，阀芯向左移动。这样，阀芯在阀套内的反复振荡过程引起过流压力变化不均而产生尖叫声和振动。机加工和装配上的原因可造成阀芯和阀套沿轴线方向配合间隙不等，产生不平衡的径向液动力，如果该力不平衡，阀芯移动时将产生很大的摩擦阻力，使阀芯移动困难。因此，在阀芯表面开有平衡槽，如果阀芯表面磨损，平衡槽会失去作用而造成阀芯故障。另外，油封长度过长，向时产生困油冲击，也是不可忽视的原因。

综上所述，逻辑锥阀故障原因有：

（1）阀芯磨损造成内泄平衡槽失去作用；

（2）进出油口有效作用面积分配变化造成基本插件开启压力降低；

（3）机加工和装配水平达不到技术要求。

故障理

从现场解体情况看，阀芯表面单面磨损，阀芯与阀套接触面几乎到zui大径，即油口B有效作用面积几乎不存在。所以理该阀故障首先必须把油口B有效作用面积恢复为设定值。从图2可以看出，在阀套内有一小锥面，可将其缩短，这样AB将增大，但机加工较困难，测量不方便。所以在实际理过程中没有采用此方法。在实际理过程中，将阀芯制成双锥面，AA∶AAP=1∶1.12,zui大接触面直径为37.5mm，可基本达到设定值。

通过对ATOS插装阀阀芯的改进，消除了故障。由于采用了双锥面阀芯，使油口A、B有效作用面积分布在2个不同的锥面上，且在锥面磨损时，有效面积互不干涉，提高了阀的可靠性。